Výpočet automatického vodního hasicího zařízení. Hydraulický výpočet hasicího zařízení s vodním sprinklerem
Vodní hasicí sprinklerový systém je praktický a funkční. Používá se v zábavních zařízeních, užitkových a průmyslových budovách. Hlavním rysem sprinklerových linek je přítomnost sprinklerů s polymerovými vložkami. Pod vlivem vysokých teplot se vložka roztaví a aktivuje proces hašení.
Schéma požárního sprinklerového systému
Typický systém obsahuje následující prvky.
- Řídicí moduly.
- Potrubí.
- Postřikovače.
- Řídicí modul.
- Ventily.
- Pulzní modul.
- Kompresorové vybavení.
- Měřicí přístroje.
- Čerpací instalace.
Při výpočtu hasicích systémů se berou v úvahu parametry místnosti (plocha, výška stropu, dispozice), požadavky průmyslových norem a požadavky technických specifikací.
Výpočet vodních hasicích sprinklerových systémů musí provádět kvalifikovaní odborníci. Mají specializované měřicí přístroje a potřebný software.
Výhody systému
Požární sprinklerové systémy mají mnoho výhod.
- Automatická aktivace v případě požáru.
- Jednoduchost základních operačních schémat.
- Zachování výkonnostních charakteristik po dlouhou dobu.
- Snadná údržba.
- Rozumná cena.
Nevýhody systému
Nevýhody zavlažovacích systémů zahrnují:
- Závislost na standardním vodovodním řadu.
- Nemožnost použití na zařízeních s vysokým stupněm elektrifikace.
- Obtíže při použití v podmínkách záporných teplot (vyžaduje použití roztoků vzduch-voda).
- Sprinklery jsou nevhodné pro opakované použití.
Příklad výpočtu instalace vodního hasicího sprinkleru
Hydraulický výpočet hasicího sprinklerového systému umožňuje určit ukazatele provozního tlaku, optimální průměr potrubí a výkon potrubí.
Při výpočtu hašení požáru sprinklery z hlediska spotřeby vody se používá následující vzorec:
Q=q p *S, kde:
- Q – produktivita postřikovačů;
- S je oblast cílového objektu.
Průtok vody se měří v litrech za sekundu.
Produktivita postřikovače se vypočítá podle vzorce:
q p = J p * F p, kde
- J p je intenzita zavlažování stanovená regulačními dokumenty v souladu s typem místnosti;
- F p je oblast pokrytí jedním sprinklerem.
Výkonový koeficient postřikovače je uveden jako číslo a není doprovázen měrnými jednotkami.
Při výpočtu systému technici určí průměr vývodů sprinklerů, spotřebu materiálu a optimální technologická řešení.
Pokud požadujete výpočet protipožárního sprinklerového systému, kontaktujte pracovníky Teploognezashchita. Specialisté se rychle vypořádají s úkolem a poskytnou doporučení pro řešení standardních a nestandardních problémů.
Stanovení provozních parametrů systému.
Hydraulický výpočet sprinklerové sítě je zaměřen na stanovení průtoku vody, jakož i na stanovení požadovaného tlaku na přívodech vody a nejekonomičtějších průměrů potrubí.
Podle NPB 88-2001* se požadované množství vody k uhašení požáru rovná:
Q = q*S, l/s
Kde q
- požadovaná intenzita zavlažování, hp/m2;
S
– oblast pro výpočet spotřeby vody, m.
Skutečná spotřeba hasicí látky se stanoví na základě technických vlastností zvoleného typu sprinkleru, tlaku před ním, podmínek pro umístění potřebného počtu sprinklerů k ochraně projektovaného prostoru, včetně toho, zda je nutné instalovat sprinklery pod technologická zařízení, plošiny nebo ventilační potrubí, pokud narušují zavlažování chráněné plochy. Výpočtová plocha je akceptována v souladu s NPB 88-2001 v závislosti na skupině objektů.
Mnoho projektantů při určování skutečného průtoku vody buď bere jako vypočtený průtok minimální požadovaný průtok, nebo výpočet zastaví při dosažení požadovaného množství hasiva.
Chybou je, že tímto způsobem není zajištěno zavlažování celé standardní návrhové plochy s požadovanou intenzitou, jelikož systém není kalkulován a nezohledňuje skutečný provoz sprinklerů na návrhové ploše. V důsledku toho jsou špatně určeny průměry hlavního a přívodního potrubí, jsou zvolena čerpadla a typy řídicích jednotek.
Podívejme se na výše uvedené na malém příkladu.
Je nutné chránit prostory S=50 m2, s požadovanou intenzitou q=0,08 l/s*m2
Podle NPB 88-2001* se požadované množství vody k uhašení požáru rovná: Q=50*0,08=4 l/s.
Podle ustanovení 6. Dodatku. 2 NPB 88-2001* je návrhový průtok vody Qd, l/s, postřikovačem určen podle vzorce:
Kde k– součinitel výkonu postřikovače, přijatý podle technické dokumentace k výrobku, k = 0,47(pro tuto možnost); N– volný tlak před postřikovačem, H=10 m.
Vzhledem k tomu, že není možné podrobně popsat hydraulický výpočet v rozsahu jednoho článku, s přihlédnutím ke všem nezbytným faktorům ovlivňujícím provoz systému - lineární a lokální ztráty v potrubí, konfiguraci systému (kruhový nebo slepý ), v tomto příkladu budeme brát průtok vody jako součet nákladů nejvzdálenějším sprinklerem.
Qф=Qd*n,
Kde n– počet sprinklerů umístěných na chráněném území
Qf=1,49*8=11,92 l/s.
Vidíme, že skutečná spotřeba Qf výrazně převyšuje požadované množství vody Q, proto je pro normální provoz systému, zajištění všech požadovaných podmínek, nutné zajistit všechny možné faktory ovlivňující provoz systému.
Automatické hasicí zařízení s vodním sprinklerem v kombinaci s požárními hydranty.
Sprinklery a požární hydranty jsou dva systémy protipožární ochrany, které mají stejný účel, ale odlišnou funkční strukturu, takže jejich kombinace způsobuje určitý zmatek, protože k vytvoření společného systému se musíte řídit různými regulačními dokumenty.
Podle klauzule 4.32 NPB 88-2001* „V instalacích sprinklerů naplněných vodou na přívodním potrubí o průměru 65 mm nebo větším je povolena instalace požárních hydrantů v souladu s SNiP 2.04.01-85*.
Podívejme se na jednu z nejčastějších možností. S tímto příkladem se často setkáváme ve vícepodlažních budovách, kdy na přání zákazníka a za účelem úspory kombinují automatický sprinklerový hasicí systém s vnitřním požárním vodovodem.
Podle článku 9.1 SNiP 2.04.01-85*, pokud je počet požárních hydrantů 12 nebo více, systém by měl být kruhový. Kruhové sítě musí být připojeny k vnější kruhové síti s alespoň dvěma vstupy.
Chyby v diagramu na obrázku 2:
? Úseky přívodního potrubí do úseků s více než 12 PC „A+B“ a „G+D“ jsou slepé uličky. Podlahový prstenec nesplňuje požadavky článku 9.1 SNiP 2.04.01-85*.
„Vnitřní vodovodní systémy studené vody by měly být:
– slepá ulička, je-li povolena přestávka v přívodu vody a počet požárních hydrantů je do 12;
– kruhové nebo se smyčkovými vstupy se dvěma slepými potrubími se smyčkovými vstupy se dvěma slepými potrubími s odbočkami ke spotřebičům z každého z nich pro zajištění nepřetržité dodávky vody.
Kruhové sítě musí být připojeny k vnější kruhové síti s alespoň dvěma vstupy.“
P. 4,34. NPB 88-2001*: "Část sprinklerové instalace s 12 nebo více požárními hydranty musí mít dva vstupy."
? Podle článku 4.34. NPB 88-2001*, „u instalací sprinklerů se dvěma nebo více sekcemi může být druhý vstup s ventilem proveden ze sousední sekce. Úsek „A+G“ takovým vstupem není, protože za ním následuje slepá část potrubí.
? Jsou porušeny požadavky článku 6.12. SNiP 2.04.01-85*: počet trysek napájených z jedné stoupačky překračuje standardní hodnoty. "Počet trysek dodávaných z každé stoupačky by neměl být větší než dva."
Toto schéma je vhodné, když je počet požárních hydrantů v sekci sprinklerů menší než 12.
Na Obrázek 3 Každá sekce sprinklerového zařízení s více než 12 požárními hydranty má dva vstupy, druhý vstup je proveden ze sousední sekce (část „A+B“, což není v rozporu s požadavkem článku 4.34 NPB 88-2001*).
Stoupačky jsou propojeny vodorovnými propojkami, které tvoří jeden prstenec, proto bod 6.12. SNiP 2.04.02-84* „Počet trysek dodávaných z každé stoupačky by neměl být větší než dva“ není porušen.
Toto schéma předpokládá nepřerušovanou dodávku vody do systému podle kategorie spolehlivosti I.
Zásobování vodou pro automatické vodní hasicí zařízení.
Hasicí systémy jsou určeny k zajištění bezpečnosti osob a majetku, proto musí být neustále v provozuschopném stavu.
V případě nutnosti instalace pomocných čerpadel na systém je nutné zajistit jim nepřetržitý přívod elektřiny a vody, tzn. podle I. kategorie spolehlivosti.
Vodní hasicí systémy patří do kategorie I. Podle článku 4.4 jsou požadavky na systém:
„Kategorie I - je povoleno snížit dodávku vody pro potřeby domácnosti a pití nejvýše o 30 % vypočtené spotřeby a pro potřeby výroby až do limitu stanoveného havarijním plánem práce podniků; Délka omezení dodávky by neměla přesáhnout 3 dny. Přerušení dodávky vody nebo snížení dodávky pod stanovený limit je povoleno při vypnutých záložních prvcích systému (zařízení, armatury, konstrukce, potrubí atd.), ne však déle než na 10 minut.
Jednou z chyb vyskytujících se v projektech je, že automatické vodní hasicí zařízení nemá spolehlivost dodávky vody I. kategorie.
To vyplývá ze skutečnosti, že článek 4.28. NPB 88-2001* uvádí "Přívodní potrubí mohou být navržena jako slepá potrubí pro tři nebo méně řídicích jednotek." Podle tohoto principu konstruktéři často, když je počet řídicích jednotek menší než tři, ale je vyžadována instalace protipožárních čerpadel, poskytují jeden vstup do hasicích systémů.
Toto rozhodnutí není správné, neboť čerpací stanice automatických hasicích systémů by měly být zařazeny do I. kategorie spolehlivosti dle pozn. 1 bod 7.1 SNiP 2.04.02-84 „Čerpací stanice, které dodávají vodu přímo do požární a kombinované požární vodovodní sítě, by měly být klasifikovány jako kategorie I.“
Podle článku 7.5 SNiP 2.04.02-84 „Počet sacích vedení k čerpací stanici, bez ohledu na počet a skupiny instalovaných čerpadel, včetně požárních čerpadel, musí být alespoň dvě. Když je jedno potrubí vypnuto, zbytek musí být navržen tak, aby prošel plným projektovaným průtokem pro čerpací stanice kategorie I a II.“
Na základě všeho výše uvedeného je vhodné věnovat pozornost skutečnosti, že bez ohledu na počet řídicích jednotek automatického hasicího zařízení, pokud má systém čerpací jednotku, musí být vybavena kategorií spolehlivosti I.
Vzhledem k tomu, že v současné době není projektová dokumentace schválena orgány státního požárního dozoru před zahájením stavebních a montážních prací, je oprava chyb po dokončení montáže a předání objektu dozorovým orgánům spojena s neoprávněnými náklady a zvýšením čas potřebný k uvedení zařízení do provozu.
S. Sinelnikov, Technos-M+ LLC
Charakteristika objektu
Podle stupně požárního nebezpečí patří budova do skupiny 1 (příloha B SP 5.13130.2009):
Intenzita zavlažování - 0,08 l/(s*m2);
Plocha pro výpočet spotřeby vody - 60 m2;
Délka práce - 30 minut.
S přihlédnutím k poznámkám 3, 4 Přílohy „B“ SP 5.13130.2009 však všechny sklady umístěné v budově patří do 2. skupiny:
Intenzita zavlažování - 0,18 l/(s*m2);
Odhadovaná spotřeba vody není menší než 45 l/s;
Plocha pro výpočet spotřeby vody - 120 m2;
Délka práce - 60 minut.
K dispozici je instalace postřikovače naplněného vodou.
V souladu s požadavky bodu 4.1.6 SP 10.13130.2009 pro části budov pro různé účely by se potřeba vnitřního zásobování požární vodou a spotřeba vody na hašení měla brát samostatně pro každou část budovy.
Současně by se spotřeba vody u budov, které nemají protipožární stěny, měla brát na základě celkového objemu budovy.
Podle bodů 4.1.1, 4.1.4 a tabulek 1,2,3 SP 10.13130.2009 se akceptuje spotřeba vody na vnitřní hašení požáru z požárních hydrantů:
Pro veřejné prostory 2 trysky s průtokem minimálně 2,6 l/s, přičemž průměr kohoutku je 50 mm, průměr stříkacího bubnu 16 mm, délka hadice 20 m, tlak při požární hydrant je Yum.vodní sloupec;
Pro skladové prostory 2 trysky s průtokem minimálně 5,2 l/s, přičemž průměr ventilu 65 mm, průměr výstřiku sudu 19 mm, délka hadice 20 m, tlak při. vodní hydrant je 24 m;
Vnitřní síť požárních hydrantů je napojena na rozvodný rozdělovač sprinklerového systému.
Volný tlak u požárních hydrantů je navržen tak, aby výsledný kompaktní proud zavlažoval nejvyšší část designové místnosti.
Pro zajištění provozu zařízení je zajištěna instalace čerpadel, jejichž spouštění je zajištěno automaticky, se vzdálenou zálohou (pro spuštění a zastavení) z hasičské zbrojnice a čerpacích místností.
Požární čerpací jednotky mají 100% rezervu a jsou instalovány v samostatné místnosti.
Pro připojení hadic mobilních požárních čerpadel z tlakového vedení jsou mezi čerpadla a řídicí jednotky vyvedeny trubky o průměru 80 mm se zpětnými klapkami a standardními připojovacími požárními hlavicemi.
Instalace využívá signální ventil o průměru 100 mm.
Každé patro je vybaveno indikátory průtoku kapaliny.
Jako zavlažovače jsou akceptovány:
Ve skladech vodní rozstřikovače (s 5mm baňkou) od TYCO s plochou zásuvkou TY4251, 57°C, K=115 (0,61), montáž zásuvkou dolů;
Ve zbývajících místnostech jsou vodní rozstřikovače (s 5mm baňkou) od TYCO s plochou zásuvkou TY3251, 57°C, K=80 (0,42), instalace zásuvkou dolů.
Rozmístění postřikovačů a jejich počet je brán tak, aby byla zajištěna požadovaná intenzita závlahy v chráněném prostoru. Vzdálenosti mezi sprinklery se berou v úvahu s ohledem na regulační požadavky, konstrukci stropu, umístění ventilace a lamp.
Počet zavlažovačů na jedné řídicí jednotce nepřesahuje 1200 kusů. (doložka 5.2.3 SP 5.13130.2009).
Výpočet hasicí instalace
Obecná ustanovení
Jako diktovací sekci vybíráme sklad ve třetím patře.
Rozvodná síť je kalkulována na základě stavu provozu všech sprinklerů (TY4251) instalovaných na návrhové ploše 120 m a požárních hydrantů.
S přihlédnutím ke geometrii postřiku použitých sprinklerů je počet sprinklerů chránících diktátní zónu 120 m2 16 kusů.
Pokud je vypočtený průtok ze sprinklerů umístěných v diktované části zařízení menší než 45 l/s, pak je ve výpočtu akceptována minimální normová hodnota - 45 l/s (článek 5.1.4, tabulka 5.1 SP 5.13130.2009 ).
3.2. Stanovení diktujícího tlaku a průtoku
Stanovená intenzita (0,18 l/(s*m2)) s chráněným prostorem (dle dispozičního plánu zařízení - 9 m2) s jedním sprinklerem v diktační části bude zajištěna při tlaku na sprinkleru 0,21 MPa.
Průtok z „diktujícího“ sprinkleru tedy bude:
Q, = 10 x K7P = 10 x 0,61. V02l = 2,79 l/s;
Pokles tlaku v oblasti mezi prvním a druhým sprinklerem bude:
p\-2 = 4/50. QG * A-2 = 0-0078. 2,79: . 3,0 = 0,001 8M7ya,
kde A(15o je měrný hydraulický odpor potrubí (při jmenovitém průměru potrubí 50 mm), s2/l6. Vzhledem k tomu, že instalace je provozována zpravidla poměrně dlouhou dobu bez výměny potrubí, po určitém časem se jejich drsnost zvýší, v důsledku čehož distribuční síť již nebude odpovídat vypočteným parametrům pro průtok a tlak V tomto ohledu je akceptována průměrná drsnost potrubí.
Průměr rozvodných řad se volí podle počtu na nich nainstalovaných sprinklerů s přihlédnutím k tomu, že rychlost vody v nich by neměla přesáhnout 10 m/s.
Celý výpočet je ke stažení po registraci
Proč voda nehasne?
Odborný přehled chyb vzniklých při provádění hydraulických výpočtů automatického vodního hasicího zařízení (AWF).
Jak se často stává při pokusech o optimalizaci během návrhu, mnoho „specialistů“ skončí s velmi neúčinným vodním hasicím zařízením.
Tento článek nastiňuje některé autorovy postřehy o složitosti hydraulického výpočtu vodních hasicích zařízení a chybách, kterých je třeba se při jeho zkoumání vyvarovat. Je uvedena částečná analýza stávající oficiální metodiky výpočtu a některé závěry z našich vlastních konstrukčních zkušeností.
1. Diagramy a grafy místo výpočtů.
Mnoho konstruktérů mylně určuje tlak (P) na diktujícím sprinkleru výpočtem v závislosti na výkonovém koeficientu sprinkleru (Pr.) a požadovaném průtoku (Q) tohoto sprinkleru. V tomto případě se požadovaný průtok odebere vynásobením standardní intenzity plochou chráněnou sprinklerem, která je uvedena v pasu tohoto sprinkleru.
Pokud je například požadovaná intenzita 0,08 l/s na 1 m2 a plocha chráněná sprinklerem je 12 m2, pak se předpokládá průtok sprinkleru 0,96 l/s. A tlak potřebný na sprinkler se vypočítá pomocí vzorce P = (d/10*Kpr.)l2.
Tato varianta by byla správná, pokud by celý objem vody vycházející ze sprinkleru dopadal pouze na jeho chráněnou plochu a zároveň byl rovnoměrně rozložen po celé dané ploše.
Ale ve skutečnosti je část vody ze sprinkleru distribuována mimo danou oblast chráněnou sprinklerem. Pro správné určení tlaku na diktující zavlažovač je tedy nutné používat pouze závlahová schémata nebo pasportní údaje, které udávají, jaký tlak je potřeba před sprinklerem vytvořit, aby v chráněném prostoru poskytoval požadovanou intenzitu.
Tento požadavek je specifikován v části 1 odstavce B.1.9 dodatku „B“ k SP 5.13130:
„...je stanovena s přihlédnutím ke standardní intenzitě zavlažování a výšce umístění postřikovače podle zavlažovacích schémat nebo pasportních údajů, tlak, který musí být zajištěn u diktujícího postřikovače...“.
2. Proč není diktující zavlažovač hlavní?
Průtok celého úseku se často odečítá jednoduše vynásobením minimální chráněné plochy (uvedené v tabulce 5.1 SP 5.13130 pro sprinkler AUP) standardní intenzitou nebo jednoduše minimálním požadovaným průtokem uvedeným v tabulkách 5.1, 5.2, 5.3. SP 5,13130.
Přestože v současné době je v souladu s metodikou výpočtu uvedenou v příloze „B“ k SP 5.13130 nutné nejprve správně určit průtok nejvzdálenějšího a nejvýše umístěného sprinkleru (diktujícího sprinkleru), poté vypočítat tlakovou ztrátu v oblast od diktujícího sprinkleru k dalšímu, pak s přihlédnutím k těmto ztrátám vypočítejte tlak na druhém sprinkleru (přeci jen na něm bude tlak větší než na diktujícím). Tito. je nutné určit průtok každého sprinkleru umístěného na ploše chráněné touto instalací. Je nutné počítat s tím, že spotřeba sprinklerů instalovaných na distribuční síti roste se vzdáleností od diktujícího sprinkleru, protože Tlak na ně se také zvyšuje, když se blíží k umístění řídicí jednotky.
Dále je třeba sečíst průtok všech sprinklerů na chráněný prostor pro danou skupinu objektů a porovnat tento průtok s minimálním (standardním) průtokem uvedeným v tabulkách 5.1, 5.2, 5.3 SP 5.13130. Pokud je vypočtený průtok menší než standardní, musí se ve výpočtu pokračovat (s přihlédnutím k dalším sprinklerům umístěným na potrubí), dokud skutečný průtok nepřekročí standardní hodnotu.
3. Ne všechny trysky jsou stejné...
Obdobně je tomu při stanovení nákladů na požární hydranty při návrhu kombinovaného vodního hasicího zařízení a vnitřního požárního vodovodu.
Primární náklady na požární hydranty jsou stanoveny podle tabulek 1 a 2 SP 10.13130 v závislosti na účelu objektu a jeho parametrech (počet podlaží, objem, stupeň požární odolnosti a kategorie). Ale ve druhém odstavci odstavce 4.1.1 SP 10.13130 je uvedeno, že „Spotřeba vody na hašení v závislosti na výšce kompaktní části proudu a průměru spreje by měla být specifikována podle tabulky 3.”
Například pro veřejnou budovu byly stanoveny 2 proudy 2,5 l/s. Dále dle tabulky 3 vidíme, že průtok 2,6 l/s lze zajistit s požární hadicí délky 10 m pouze při tlaku 0,198 MPa před ventilem požárního hydrantu DN65 a s koncovkou požární hadice. průměr nástřiku 13 mm. To znamená, že dříve stanovený průtok pro každý požární hydrant (2,5 l/s) bude zvýšen na minimálně 2,6 l/s.
Dále, pokud máme více než jeden požární hydrant (dva nebo více trysek), pak je analogicky s výpočtem sprinklerového zařízení nutné vypočítat tlakovou ztrátu v oblasti od prvního (diktujícího) požárního hydrantu po druhý. Poté je nutné určit skutečný tlak, který bude mít ventil druhého požárního hydrantu s přihlédnutím k jeho geometrické výšce, délce a průměru potrubí. Pokud je tlak větší než na prvním PC, pak bude průtok druhého PC větší. A pokud je tlak nižší, je nutné provést odpovídající úpravu tlaku na prvním PC tak, aby tlak na ventilu druhého PC odpovídal dříve přijatým (zpřesněným) hodnotám podle tabulky 3 SP 10,13130.
Pokud jsou v systému zapojeny tři nebo více požárních hydrantů (trysek), pak se výpočet takového systému stává mnohem komplikovanějším a je velmi pracný při ručním provádění.
4. Pokuta za překročení rychlosti.
Při provádění hydraulického výpočtu AUVPT je důležité kromě výpočtu hlavních parametrů (tlak a průtok) vzít v úvahu několik dalších významných parametrů a zajistit, aby byly také normální. Například maximální rychlost pohybu vody nebo roztoku pěnidla v tlakových (přívodních, distribučních, přívodních) potrubích nesmí být překročena více než 10 m/s a v sacích potrubích - více než 2,8 m/s.
Stojí za zmínku, že čím vyšší je průtok, tím vyšší je rychlost, což znamená, že při provádění výpočtu, jak se vzdalujete od diktujícího zavlažovače a přibližujete se k řídicí jednotce, rychlost ve větvích a řadách se zvýší. V důsledku toho nemusí průměry rozvodů akceptované na začátku výpočtu pro odbočky s diktujícím sprinklerem splňovat parametry rychlosti pro odbočky na konci vypočteného chráněného území.
5. Toto je naše spíž, ale neskladujeme zde vůbec nic.
V souladu s poznámkami 1 a 2 dodatku „B“ k SP 5.13130:
"1. Skupiny prostor jsou definovány svým funkčním účelem. V případech, kdy není možné vybrat podobná odvětví, by měla být skupina určena kategorií prostor.
Zdá se, že je s tím vše jasné a zpravidla nevyvolává otázky. Dále v poznámce 3 je však uvedeno, že pokud je sklad vestavěn do objektu, jehož prostory patří do 1. skupiny, pak by se parametry pro takové (skladové) prostory měly brát podle 2. skupiny prostor.
Například v obchodním centru nebo běžné prodejně mohou do skupiny 2 patřit tzv. spíže, technické místnosti, šatny, prádlo a další sklady, ve kterých se měrné požární zatížení pohybuje od 181 do 1400 MJ/m2. (kategorie VZ).
V důsledku toho, pokud jsou určené místnosti různých skupin chráněny jednou hasicí částí, musí projektant nejprve provést výpočty pro všechny místnosti 1. skupiny, poté samostatné výpočty pro každou místnost 2. skupiny a poté zvolit diktující parametry této sekce a nezapomeňte upravit tlak a průtok pro designové sekce, které nejsou diktující.
Mimochodem, dále v poznámce 4 je uvedeno, že pokud místnost patří do 2. skupiny prostor a měrné požární zatížení je více než 1400 MJ/m2. nebo více než 2200 MJ/m2, pak by se intenzita zavlažování měla také zvýšit 1,5krát, respektive 2,5krát. Tento případ se týká spíše zařízení průmyslové ochrany, ale vyžaduje, aby s výpočtem vodního hašení byl paralelně proveden výpočet kategorií prostor pro nebezpečí výbuchu a požáru.
6. A tuto trubku lze ignorovat...
Velmi vzácná praxe
Jedná se o výpočet tlakových ztrát v přívodním potrubí (od řídící jednotky k tlakovému potrubí požárního čerpadla). Výpočty se zpravidla provádějí v nejlepším případě až k řídicí jednotce, i když v závislosti na průměru přívodního potrubí a počtu na něm instalovaných řídicích jednotek mohou být tlakové ztráty v tomto úseku velmi významné.
7. Skokem.
Maximální vzdálenost mezi sprinklery je často mylně brána podle tabulky 5.1. SP 5.13130, tj. 4 nebo 3 metry. Pro zajištění rovnoměrného zavlažování by však maximální vzdálenost mezi postřikovači (při uspořádání do čtverce) neměla být větší než strana čtverce vepsané do kruhu tvořeného oblastí chráněnou postřikovačem. Například s chráněným územím 12 m2. vypočítaná vzdálenost mezi sprinklery bude pouze 2,76 metru.
8. Tři na sto v jedné sklenici.
Chybí výpočet počtu a kapacity potrubí pro připojení mobilní hasičské techniky (hasičských vozů) s ohledem na maximální průtok generovaný jedním hasičským automobilem na takové potrubí. Základem je, že standardní hasičský vůz (například cisternový vůz AC-40(130)) má odstředivé čerpadlo s průtokem 40 l/s, ale tento průtok může dodávat pouze dvěma tlakovými potrubími ( 20 l/s každý). K vozidlu je prostřednictvím dvou požárních hadic připojen i monitor převážený na cisterně o průtoku 40 l/s.
9. Oheň NESMÍ být v nejvzdálenější místnosti.
Nedochází k porovnání požadovaného průtoku a tlaku v závislosti na umístění počítaného chráněného území. Je nutné zvážit minimálně dvě možnosti: v nejvzdálenější části sekce (jak je naznačeno u metody SP 5.130130) a naopak v té umístěné přímo u řídící jednotky. Zpravidla je ve druhém případě spotřeba větší.
10. A na závěr opět o záplavové oponě...
Povodňové závěsy napojené na potrubí požárního sprinklerového zařízení jsou zřídka kalkulovány v plné výši a jejich spotřeba je formálně akceptována v množství 1 l/s na 1 m takového závěsu. Zároveň jsou vzdálenosti mezi povodňovými sprinklery také považovány za nepřiměřené a bez zohlednění vzájemného působení sousedních sprinklerů na každý chráněný bod. Zde, stejně jako při výpočtu instalace sprinklerů, je nutné vzít v úvahu nárůst průtoku každého sprinkleru se vzdáleností od diktujícího (směrem k umístění řídicí jednotky), sečíst tyto náklady a následně upravit výsledný průtok zohledňující skutečný tlak v místě spojení potrubí záplavové clony s obecnými instalacemi potrubního systému.
Toto video ukazuje a zkoumá 10 běžných chyb, které se dělají při provádění hydraulických výpočtů vodních hasicích zařízení. Video ve dvou částech. Celková doba trvání je cca 1 hodina.
Výběr automatického hasicího systému
Druh automatického hasicího zařízení, způsob hašení, druh hasicích látek, typ zařízení pro požární automatická požární zařízení určuje projekční organizace v závislosti na technologických, konstrukčních a prostorově plánovacích vlastnostech chráněných objektů a prostory, s přihlédnutím k požadavkům přílohy A „Seznam budov, staveb, prostor a zařízení, které podléhají ochraně automatickými hasicími zařízeními a automatickými požárními hlásiči“ (SP 5.13130.2009).
V truhlárně tedy jako projektant instalujeme vodní hasicí sprinklerový systém. V závislosti na teplotě vzduchu ve skladu elektro zboží v hořlavých obalech akceptujeme vodou plněný hasicí sprinklerový systém, protože teplota vzduchu v truhlárně je více než + 5 °C (bod 5.2.1. SP 5.13130. 2009).
Hasicí látkou ve vodním hasicím sprinkleru bude voda (příručka A.N. Baratova).
Hydraulický výpočet hasicího zařízení s vodním sprinklerem
4.1 Výběr standardních dat pro výpočet a volbu sprinklerů
Hydraulické výpočty se provádějí s přihlédnutím k provozu všech sprinklerů na minimální ploše sprinkleru AUP minimálně 90 m2 (tabulka 5.1 (SP 5.13130.2009)).
Určíme požadovaný průtok vody diktovacím zavlažovačem:
kde je standardní intenzita zavlažování (tabulka 5.2 (SP 5.13130.2009));
Designová plocha pro postřikovací závlahu, .
1. Odhadovaný průtok vody diktujícím sprinklerem umístěným v diktované chráněné zavlažované oblasti je určen vzorcem:
kde K je součinitel výkonu postřikovače přijatý podle technické dokumentace k výrobku;
P - tlak před sprinklerem, .
Jako projektant vybíráme vodní sprinkler model ESFR d=20 mm.
Určujeme průtok vody diktovacím postřikovačem:
Kontrola stavu:
podmínka splněna.
Určíme počet sprinklerů zapojených do hydraulického výpočtu:
kde je spotřeba AUP, ;
Spotřeba 1 postřikovače, .
4.2 Umístění sprinklerů v plánu chráněného prostoru
4.3 Vedení potrubí
1. Průměr potrubí v úseku L1-2 je určen projektantem nebo určen vzorcem:
Spotřeba v této oblasti, ;
Rychlost pohybu vody v potrubí, .
4.4 Výpočet hydraulické sítě
Podle tabulky B.2 Přílohy B „Metodika výpočtu parametrů AUP pro plošné hašení požárem vodou a nízkoexpanzní pěnou“ (SP 5.13130.2009) bereme jmenovitý průměr potrubí pro ocelovou vodu a 50 mm plynové potrubí (GOST - 3262 - 75) specifická charakteristika potrubí je rovna .
1. Tlaková ztráta P1-2 v sekci L1-2 je určena vzorcem:
kde je celková spotřeba odpadní vody prvního a druhého sprinkleru, ;
Délka úseku mezi 1 a 2 sprinklery, ;
Specifické vlastnosti potrubí, .
2. Tlak na sprinkleru 2 je určen vzorcem:
3. Průtok sprinklerem 2 bude:
8. Průměr potrubí na místě L 2-a bude:
přijmout 50 mm
9. Tlaková ztráta R 2-a na místě L 2-a bude:
10. Bodový tlak A bude:
11. Odhadovaný průtok v oblasti mezi 2 a bodem A se bude rovnat:
12. Pro levou větev řady I (obrázek 1, část A) je nutné zajistit průtok pod tlakem. Pravá větev řady je symetrická k levé, takže průtok pro tuto větev bude také stejný, a proto tlak v bodě A budou rovné.
13. Spotřeba vody pro větev I bude:
14. Vypočítejte koeficient větvení pomocí vzorce:
15. Průměr potrubí v místě L a-c bude:
akceptujeme 90 mm, .
16. Zobecněnou charakteristiku větve I určíme z výrazu:
17. Ztráta tlaku R a-c na místě L a-c bude:
18. Tlak v bodě b bude:
19. Průtok vody z větve II je určen vzorcem:
20. Průtok vody z větve III je určen vzorcem:
akceptujeme 90 mm, .
21. Průtok vody z větve IV je určen vzorcem:
akceptujeme 90 mm, .
22. Vypočítejte řádkový koeficient pomocí vzorce:
23. Vypočítejme spotřebu pomocí vzorce:
24. Kontrola stavu:
podmínka splněna.
25. Potřebný tlak požárního čerpadla je určen vzorcem:
kde je požadovaný tlak požárního čerpadla, ;
Tlaková ztráta v horizontálních částech potrubí;
Tlaková ztráta na vodorovném úseku potrubí s - sv, ;
Tlaková ztráta ve svislé části potrubí DB, ;
Tlakové ztráty v místních odporech (tvarové díly B A D), ;
Místní odpory v řídicí jednotce (signální ventil, šoupátka, šoupátka), ;
Tlak u diktujícího sprinkleru, ;
piezometrický tlak (geometrická výška diktujícího sprinkleru nad osou požárního čerpadla), ;
vstupní tlak požárního čerpadla, ;
Požadovaný tlak, .
26. Tlaková ztráta na vodorovném úseku potrubí s - sv bude:
27. Tlaková ztráta na vodorovném úseku potrubí AB bude:
kde je vzdálenost k čerpací stanici pro hašení, ;
28. Tlaková ztráta na vodorovném úseku potrubí BD bude:
29. Tlakové ztráty ve vodorovných úsecích potrubí budou:
30. Místní odpor v řídicí jednotce bude:
31. Místní odpor v řídicí jednotce (signální ventil, ventily, uzávěry) je určen vzorcem:
kde je součinitel tlakové ztráty v řídicí jednotce sprinklerů (přijímá se jednotlivě podle technické dokumentace k řídicí jednotce jako celku);
Průtok vody řídící jednotkou, .
32. Místní odpor v řídicí jednotce bude:
Vybíráme řídicí jednotku vzduchového sprinkleru - УУ-С100/1.2Вз-ВФ.О4-01 TU4892-080-00226827-2006* s koeficientem tlakové ztráty 0,004.
33. Požadovaný tlak požárního čerpadla bude:
34. Požadovaný tlak požárního čerpadla bude:
35. Kontrola stavu:
není splněna podmínka, tzn. je nutná instalace přídavné nádrže.
36. Podle získaných údajů vybíráme čerpadlo pro AUPT - odstředivé čerpadlo 1D řady 1D250-125 s výkonem elektromotoru 152 kW.
37. Určete zásobu vody v nádrži:
kde Qus je průtok čerpadla, l/s;
Q vodovodní síť - spotřeba vodovodní sítě, l/s;
Výpočet automatického podavače vody
Minimální tlak v automatickém podavači vody:
Nav = N1 + Z + 15
kde H 1 je tlak na diktujícím sprinkleru, m.v.s.;
Z-geometrická výška od osy čerpadla k úrovni sprinkleru, m;
Z= 6m (výška místnosti) + 2 m (úroveň podlahy čerpací místnosti níže) = 8m;
15 - rezerva pro provoz instalace před zapnutím záložního čerpadla.
Nav = 25+8+15=48 m.v.s.
Pro udržení tlaku automatického podavače vody volíme žokejové čerpadlo CR 5-10 o tlaku 49,8 m.w.s.